RC-Structura bêtaDossier de vérification
Chaque exemple publié, passé dans l'application.
Des exemples traités par des sources reconnues — manuels de conception, associations professionnelles, cours d'université — refaits dans RC-Structura, grandeur par grandeur. Les écarts sont expliqués ; les défauts trouvés sont publiés, avec ce qui a été fait.
37exemples
101constats, tous corrigés ou dits dans la note
37d'entre eux côté insécurité, corrigés
0écart laissé sans explication
La méthode : deux couches
Chaque exemple est un script que l'on peut relancer. Il vérifie deux choses, séparément :
- Couche A, les formules — les données de la source, converties exactement en SI, entrent dans les fonctions de calcul de l'application. Un écart y est une erreur de transcription ou une vraie différence d'édition du règlement.
- Couche B, la page — le même élément est saisi sur la page comme le ferait un ingénieur, avec les choix propres de l'application (enrobage, barres métriques, cadres, ancrages). C'est là que vivent les vrais défauts : dans la façon dont les pièces s'assemblent.
Les différences d'édition ne sont jamais forcées : l'application suit l'ACI 318M-25, l'EN 1992-1-1 et le BAEL 91 révisé 99 ; une référence écrite à l'ACI 318-14 est comparée sous 318-14 quand c'est possible, et la valeur 318-25 est donnée à côté.
Comment lire une fiche
« Publié » est la valeur de la source ; « RC-Structura » celle de l'application, dans les unités de la source. Les fiches ne montrent que quelques grandeurs clés : le dossier complet en compare des dizaines par exemple.
Plusieurs sources utilisent l'Annexe nationale britannique ; l'application applique les valeurs recommandées de l'Eurocode, et la comparaison est faite aux mêmes valeurs.
Les sources sont citées. Aucun texte, aucune figure, aucun tableau des ouvrages n'est reproduit : seulement des résultats numériques, pour comparaison.
Les exemples
01ACI 318Poutre isostatiquePoutre 12 × 20 in, portée 25 ft, f'c 4350 psi, Grade 60, charges permanente et d'exploitation réparties.
Source : StructurePoint, Simply Supported Reinforced Concrete Beam Analysis and Design (ACI 318-14) — publication en ligne
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| As requis (in²) | 2,872 | 2,873 |
| Moment d'inertie fissuré Icr (in⁴) | 3759 | 3757 |
| Flèche totale (in) | 1,050 | 1,049 |
| Mu sur la page (kip·ft) | 201,88 | 201,87 |
Couche A — les formulesToutes les formules concordent.
Couche B — la pageMu exact ; quatre défauts trouvés et corrigés (cadres, ancrage, tolérance, nuances).
02ACI 318Console, charge ponctuelle en boutConsole 16 × 24 in, 100 in, 12 kip permanents + 12 kip d'exploitation en bout.
Source : StructurePoint, Reinforced Concrete Cantilever Beam Analysis and Design (ACI 318-14) — publication en ligne
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| As requis (in²) | 3,160 | 3,159 |
| Mu à l'encastrement (kip·ft) | 280,00 | 280,00 |
| Vu (kip) | 33,60 | 33,60 |
| Flèche totale (in) | 0,248 | 0,248 |
Couche A — les formulesToutes les formules concordent.
Couche B — la pageMu et Vu exacts ; la flèche de console par la formule de section corrigée (F6).
Constats : F6
03Eurocode 2Poutre continue à deux travéesPoutre 300 × 450 mm, deux travées de 6,0 m sur appuis de 300 mm, C30/37.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 4.1 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| As en travée, αcc 0,85 (mm²) | 1255 | 1253 |
| As sur appui, δ = 0,85 (mm²) | 1338 | 1329 |
| VRd,max (kN) | 385,3 | 385,4 |
| MEd au nu de B, analyse élastique (kN·m) | 229,1 | 229,1 |
Couche A — les formulesConcordance, une fois l'Annexe nationale alignée ; une erreur d'arithmétique dans la référence (l/d).
Couche B — la pageAnalyse élastique exacte, après quatre corrections.
04ACI 318Poutre en T continue, sur poteauxDeux travées de 40 ft, âme 16 × 24 in, table de 8 in, poteaux au-dessus et au-dessous.
Source : StructurePoint, Reinforced Concrete Continuous Beam Analysis and Design (ACI 318-14)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Moments aux nœuds (kip·ft) | −302,15 / −545,04 | −302,1 / −544,9 |
| Moment en travée (kip·ft) | 272,52 | 272,5 |
| As appui intérieur (in²) | 5,52 | 5,524 |
| As en T, travée (in²) | 2,78 | 2,776 |
Couche A — les formulesConcordance, le portique compris ; une erreur sur Icr dans la référence.
Couche B — la pageExact sur le modèle propre de la page (largeur de table bornée, F15).
Constats : F15
05Eurocode 2Poteau intérieur, contreventé, flexion déviéePoteau 500 × 500 mm, C50/60, NEd = 9000 kN, moments dans les deux plans.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 5.3 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| l0 (mm) | 3478 | 3479 |
| λlim | 34,0 | 33,96 |
| MEd,z (kN·m) | 178,7 | 178,7 |
| Armatures (UK NA) | 12 H32 | 12 HA32 |
Couche A — les formulesConcordance ; deux erreurs dans la référence (ei, NRd).
Couche B — la pageCohérent ; flexion déviée et cas (f)/(g) de la Figure 5.7 ajoutés.
06ACI 318Poteau à cadres, diagramme d'interactionPoteau 16 × 16 in, f'c 5000 psi, 8 #9 ; sept points du diagramme.
Source : StructurePoint, Interaction Diagram — Tied Reinforced Concrete Column (ACI 318-19), after Wight 11-1
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| φPn,max (kip) | 797,7 | 797,7 |
| Point équilibré : φPn (kip) | 270,9 | 272,3 |
| Point équilibré : φMn (kip·ft) | 250,77 | 251,0 |
| φMn à Pu = 0 (kip·ft) | 213,91 | 213,91 |
Couche A — les formulesLes sept points à 0,75 % près, tout l'écart venant de β1 (formule SI contre psi) ; 0,08 % une fois β1 aligné.
Couche B — la pageLes barres posées portent chaque point (après F21).
Constats : F21
07ACI 318Poteau élancé, portique non déplaçablePoteau de rive 17 × 17 in, f'c 3000 psi, 10 #9, Pu = 525 kip.
Source : StructurePoint, Slender Column Design in Non-Sway Frame (ACI 318-19), after Pincheira 13.17.3
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| k (abaque d'alignement) | 0,959 | 0,959 |
| M2,min (kip·ft) | 48,56 | 48,15 |
| φPn,max (kip) | 682,0 | 681,95 |
| Points du diagramme | — | ≤ 0,06 % |
Couche A — les formulesConcordance ; (EI)eff et r sont des choix permis, déclarés.
Couche B — la pageLe k de la référence à partir de son ψ ; l'acier posé porte Mu dans les deux plans.
Constats : F22
08Eurocode 2Dalle isostatique portant dans un sensDalle de 175 mm, portée 4,80 m sur murs, C30/37.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 3.1 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd (kN·m/m) | 35,4 | 35,5 |
| As, αcc 1,0 (mm²/m) | 594 | 591,9 |
| As,min (mm²/m) | 216 | 216,9 |
| Acier d'encastrement partiel (mm²/m) | 149 | 143,2 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,6 % ; F3 et vRd,c en formes permises, déclarées.
Couche B — la pageExact (l_eff, MEd, d, As) après quatre corrections.
09ACI 318Semelle isolée carréePoteau de 18 in sur semelle de 11 ft 2 in, D = 400 kip, L = 270 kip.
Source : StructurePoint, Reinforced Concrete Spread Footing Analysis and Design (ACI 318-14), after Wight 15-2
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Mu au nu (kip·ft) | 954 | 954 |
| Cisaillement bidirectionnel vu (psi) | 156 | 156,2 |
| φBn côté semelle (kip) | 1070 | 1074 |
| Épaisseur h (cm) | 81,3 | 80,0 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,5 % ; φVc unidirectionnel +2,5 % (constante SI).
Couche B — la pageh = 80 cm contre 81,3 (pas de coffrage de 5 cm) ; cisaillement à 1,3 %.
10Eurocode 2Deux semelles isolées carréesPoteaux de 350 et 300 mm, semelles de 2,4 et 2,1 m, C30/37.
Source : The Concrete Centre, Practical Design to Eurocode 2, lecture 10 — Foundations (2017, UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd au nu, W / S (kN·m) | 343 / 258 | 343,1 / 257,5 |
| vRd,c, W / S (MPa) | 0,42 / 0,44 | 0,417 / 0,433 |
| Périmètre u1 à 2d, W (mm) | 6854 | 6854 |
| Hauteurs retenues (mm) | 500 / 450 | 500 / 450 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,7 % ; vRd,c −1,6 % où la référence lit un tableau.
Couche B — la pageLes hauteurs de la référence, 50 et 45 cm.
11ACI 318Dalle continue portant dans un sensDalle de 7 in sur poutres à 15 ft, méthode simplifiée des Tableaux 6.5.2 et 6.5.4.
Source : StructurePoint, One-Way Slab Analysis and Design (ACI 318-14), after Wight 5-7
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Travée de rive : M+ (kip·ft/ft) | 3,14 | 3,141 |
| Premier appui intérieur (kip·ft/ft) | 4,65 | 4,653 |
| Travée intérieure : M+ (kip·ft/ft) | 3,07 | 3,072 |
| smax en flexion (in) | 12 | 11,99 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,2 % ; φVc selon l'expression de 318M-25, déclarée.
Couche B — la pageChaque travée à 0,3 % près.
12ACI 318Dalle plane, portique équivalentTrois travées de 18 ft, dalle de 7 in, poteaux de 16 in.
Source : StructurePoint, Two-Way Flat Plate Concrete Floor System Analysis and Design (ACI 318-14), after PCA Notes 20.1
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Facteurs PCA : FEM / k | 0,08429 / 4,127 | 0,0843 / 4,130 |
| Moments au nu (kip·ft) | 32,42 / 66,99 | 32,57 / 66,89 |
| Poteau de rive : vu (psi) | 137,2 | 137,5 |
| Poteau intérieur : vu (psi) | 110,1 | 110,0 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,7 % ; φVc unidirectionnel selon 318M-25, déclaré.
Couche B — la pageÀ 0,6 % près, après sept corrections.
13BAEL 91Poteaux en compression centrée (trois)Trois poteaux de bâtiment, lf = 0,7 l0, FeE400.
Source : A. Barkat, Béton armé I, Centre universitaire de Tamanghasset (2020-2021), ex. 3.1-3.3
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| λ (3.1 / 3.2) | 32,98 / 24,25 | 32,98 / 24,25 |
| A de B.8.4,1, 3.2 (cm²) | 23,98 | 24,19 |
| Armatures, 3.2 | 8T20 | 8 HA20 |
| 30 × 30 : agrandir ? | oui | oui |
Couche A — les formulesConcordance ; α et A ne diffèrent que par l'arrondi de la source.
Couche B — la pageLa disposition de la source sur 3.2 ; le 30 × 30 refusé comme dans la source.
14BAEL 91Ancrages et contraintes de serviceContraintes admissibles, longueurs de scellement, crochet à 180°.
Source : A. Barkat, Béton armé I, Centre universitaire de Tamanghasset, ex. 2.5, 2.6, 5.1, 5.2
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| σs, fissuration très préjudiciable (MPa) | 161,30 | 161,30 |
| τsu (MPa) | 2,83 | 2,835 |
| ls HA16 FeE400 (cm) | 56,6 | 56,44 |
| Longueur développée du crochet (cm) | 30,9 | 30,85 |
Couche A — les formulesConcordance ; la source arrondit τsu.
Couche B — la pageBandeau exact ; les coudes de rive respectent désormais A.6.1,252.
15BAEL 91Poutre continue par Caquot ; flexion ELUPoutre de quatre travées de 5,00 m, 18 × 50, g = 20, q = 25 kN/m.
Source : O. Gagliardini, Béton armé, IUP GCI3 (2004-05), § 7.4.6-7.4.7 ; OFPPT, Application des règles de béton armé aux états limites
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Moment sur appui 2 (kN·m) | −159,35 | −159,35 |
| Moment en travée 1 (kN·m) | 142,65 | 142,65 |
| Vu, appui 2 (kN) | 175,90 | 175,90 |
| Réaction, appui 3 (kN) | 331,83 | 331,83 |
Couche A — les formulesTableau de Caquot exact aux deux décimales.
Couche B — la pageMoments, aciers, efforts et réactions identiques, après F50 et F51.
16BAEL 91Semelle isolée, méthode des biellesPoteau 20 × 25 cm, G = 0,167 MN, Q = 0,383 MN, sol 0,3 MPa.
Source : OFPPT, Application des règles de béton armé aux états limites, semelles, exercice II
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Aire S (m²) | 1,833 | 1,8333 |
| d minimal (cm) | 32,5 | 32,5 |
| Aciers, deux nappes (cm²) | 10,67 / 8,62 | 10,68 / 8,624 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,25 % (la source arrondit fe/γs à 348).
Couche B — la pageAcier exact sur la géométrie propre de la page ; règles de dimensionnement différentes, déclarées.
Constats : F52
17BAEL 91Dalles pleines : un sens, et panneau à deux sensDalle 3,50 × 10 m isostatique, et panneau intérieur 4 × 10 m.
Source : M. S. Dimia, Éléments de béton armé, ch. 3, Université de Batna 2
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Mu, dalle 1 (kN·m) | 17,11 | 17,11 |
| Ast, dalle 1 (cm²/m) | 3,35 | 3,37 |
| μx à α = 0,40 | 0,108 | 0,110 |
| May, petits côtés (kN·m) | 10,88 | 11,06 |
Couche A — les formulesConcordance ; la source prend μx d'un ajustement analytique (0,108), le tableau du BAEL donne 0,110.
Couche B — la pageLes deux dalles comme à la main.
Constats : F53
18BAEL 91Poutres isostatiques : flexion et cadresPoutre de 6,00 m, 20 × 50, et poutre de 12,00 m, 25 × 85.
Source : G. Hivin, Béton armé, IUT Génie civil (Grenoble), ch. 1, 4, 5
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Mu (kN·m) | 99,5 | 99,23 |
| As (cm²) | 5,62 | 5,608 |
| st, reprise de bétonnage, k = 0 (cm) | 15,1 | 15,05 |
| Poutre de 12 m : As (cm²) | 21,8 | 21,75 |
Couche A — les formulesConcordance à l'arrondi de la source près.
Couche B — la pageAcier et densité de cadres exacts sur la page.
Constats : F54
19BAEL 91Arrêts de barres et appuis de riveLa poutre de l'exemple 18 sur appuis béton de 30 cm.
Source : G. Hivin, Béton armé, IUT Génie civil (Grenoble), ch. 6
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Bielle d'about 2Vu/(b0 a) (MPa) | 2,65 | 2,652 |
| ls HA14 (m) | 0,62 | 0,617 |
| MRu deux lits (MN·m) | 0,108 | 0,1079 |
| Début du second lit (m) | 0,66 | 0,6633 |
Couche A — les formulesConcordance ; une différence déclarée (A.6.1,222 contre l'équilibre direct).
Couche B — la pageSecond lit arrêté par l'épure du BAEL ; bielle et ancrage courbe vérifiés.
20BAEL 91ELS : contraintes, et dimensionnement en fissuration préjudiciableSections rectangulaires et en T, vérifiées puis dimensionnées à l'ELS.
Source : Université Larbi Ben M'Hidi (Oum El Bouaghi), Béton armé II, séries 4 et 5
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Ex. 1 : σst (MPa) | 183,25 | 183,30 |
| Ex. 2 : I (cm⁴) | 1169206 | 1169206 |
| Ex. 3 : As à l'ELS (cm²) | 18,45 | 18,44 |
| Ex. 4 : Mrb (kN·m) | 215,5 | 215,50 |
Couche A — les formulesConcordance à 0,12 % ; deux différences déclarées (formule de ξ de 1999, μlu du bureau).
Couche B — la pageLa page dimensionne désormais à l'ELS et le dit.
21BAEL 91Effort tranchant, abouts et flexion composéeConsole avec reprise de bétonnage, poutre 30 × 50, acrotère en flexion composée.
Source : Université Larbi Ben M'Hidi (Oum El Bouaghi), Béton armé II, séries 6 et 7
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Ex. 1 : st (cm) | 24,68 | 24,68 |
| Ex. 2 : τu (MPa) | 1,48 | 1,4815 |
| Bielle d'about (MPa) | 5,33 | 5,33 |
| Acrotère : e totale (cm) | 56,16 | 56,20 |
Couche A — les formulesConcordance ; une différence déclarée (minimum de cadres de A.5.1,22).
Couche B — la pageL'ELS en flexion composée et la torsion ne sont pas calculés : la page le dit désormais.
22Eurocode 2Poutre en L fortement chargéePoutre de rive 350 × 750 mm, deux travées de 9,0 et 8,0 m, charge ponctuelle.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 4.2 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| beff, travée AB (mm) | 1780 | 1780 |
| As, appui B (mm²) | 5164 | 5170 |
| Tranchant en B : VRd,max (kN) | 963,4 | 962,3 |
| l/d admissible | 16,9 | 17,05 |
Couche A — les formulesConcordance à 1 % une fois l'Annexe nationale alignée ; quatre erreurs dans la référence.
Couche B — la pageÉgal à une analyse à la main du même modèle ; trois défauts trouvés.
23Eurocode 2Poutre large en T continuePoutre 2000 × 300 mm dans une dalle nervurée, quatre travées de 7,5 m.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 4.3 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| beff, travée AB (mm) | 4507 | 4508 |
| As, appui B (mm²) | 6770 | 6776 |
| Appui C : As (mm²) | 4923 | 4923 |
| Poinçonnement : u1 (mm) | 4553 | 4553 |
Couche A — les formulesConcordance à 1 % ; cinq erreurs dans la référence.
Couche B — la pageÉgal à une analyse à la main, redistribution comprise, après trois corrections.
24Eurocode 2Poteau de rive, double courburePoteau 300 × 300 mm, NEd = 1620 kN, ±38,5 kN·m.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 5.1 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| l0 (mm) | 3187 | 3188 |
| λlim | 40,4 | 40,41 |
| MRd, 4 H25 (kN·m) | 76,1 | 75,94 |
| (5.39) | 0,64 | 0,648 |
Couche A — les formulesConcordance à 1,3 % ; MRd égal à une intégration indépendante.
Couche B — la pageAprès F68, 4 HA20 et (5.39) = 0,999, égal au calcul à la main.
Constats : F68
25Eurocode 2Poteau de façade articulé en piedPoteau 300 × 300 mm, deux cas de charge, dimensionné par itération sur x.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 5.2 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd, cas 1 (kN·m) | 98,5 | 98,52 |
| Itération : x (mm) | 212 | 211,9 |
| Itération : As (mm²) | 1628 | 1629 |
| Armatures posées | 4 H25 | 4 H25 |
Couche A — les formulesConcordance ; le diagramme d'interaction de l'application demande 7 % de plus (deux lectures permises, déclarées).
Couche B — la pageLes 4 H25 de la référence, égaux au calcul à la main.
Aucun constat.
26Eurocode 2Poteau élancé, flexion déviéePoteau 350 × 350 mm, NEd = 1824 kN, moments dans les deux plans.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 5.4 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| l0,z (mm) | 2965 | 2960 |
| 1/r (1/mm) | 1,77 × 10⁻⁵ | 1,78 × 10⁻⁵ |
| M2 (kN·m) | 28,4 | 28,44 |
| NRd (kN) | 4332,7 | 4335 |
Couche A — les formulesConcordance à 1 % ; deux erreurs et une lecture d'abaque dans la référence.
Couche B — la pageRien jusqu'à As,max ne passe (5.39) — la référence va à 5,2 % ; la page le dit et demande d'agrandir.
Constats : F69
27Eurocode 2Dalle pleine continue, un sensDalle de 175 mm continue sur murs à 6,0 m.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 3.2 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd rive / intérieure (kN·m/m) | 37,8 / 27,7 | 37,76 / 27,66 |
| As rive (mm²/m) | 639 | 640 |
| VRd,c (kN/m) | 77,6 | 78,1 |
| Encastrement partiel (mm²/m) | 160 | 159,8 |
Couche A — les formulesConcordance à 2 % ; F3 par (7.17), déclaré.
Couche B — la pageMoments et aciers exacts ; l'effort tranchant tient compte des moments d'appui (F70).
Constats : F70
28Eurocode 2Volée d'escalierVolée de 9 marches, paillasse de 160 mm, portée 3,45 m en plan.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 3.5 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd (kN·m/m) | 24,2 | 24,18 |
| K | 0,048 | 0,0485 |
| As (mm²/m) | 456 | 452 |
| l/d réel | 26,7 | 26,74 |
Couche A — les formulesConcordance à 1 % ; N par (7.16a), 4 % sous l'interpolation linéaire de la référence, déclaré.
Couche B — la pageExact contre le calcul à la main ; aucun constat.
Aucun constat.
29Eurocode 2Dalle nervurée continueTrois travées 7,5 / 9,0 / 7,5 m, zones pleines, redistribution de 15 %.
Source : The Concrete Centre, Worked Examples to Eurocode 2: Volume 1 (2009), ex. 3.3 (UK NA)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| MEd élastique en B (kN·m/m) | 90,7 | 90,70 |
| MEd en B après 15 % (kN·m/m) | 77,1 | 77,10 |
| VRd,c en A (kN) | 27,8 | 27,65 |
| Asw/s | 0,158 | 0,158 |
Couche A — les formulesAnalyse refaite exacte ; travées redistribuées différentes par méthode (déclaré) ; cinq erreurs dans la référence.
Couche B — la pageÉgal au calcul à la main ; deux défauts de dessin trouvés.
30Eurocode 8Poutre et poteau de portique, DCMBâtiment de 6 étages, C25/30, q0 = 3 : poutre 250 × 500, poteau 700 × 300.
Source : JRC, Eurocode 8: Seismic Design of Buildings – Worked examples, EUR 25204 (2012), ch. 3 (Fardis, Tsionis)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Poutre : lcr (m) | 0,50 | 0,50 |
| Poutre : MRd gauche (kN·m) | 83,4 | 84,2 |
| Poteau : νd en pied | 0,272 | 0,2724 |
| Poteau : αωwd requis | 0,086 | 0,084 |
Couche A — les formulesPoutre exacte ; poteau à 3 % ; deux erreurs dans les sorties de la source.
Couche B — la pageLa page dimensionne désormais à l'EN 1998-1 (14 T14, T6 à 10 cm).
31ACI 318Portique spécial (Chapitre 18)Poutre 24 × 32 in et poteau intérieur 30 × 30 in d'un bâtiment de 12 étages (ACI 318-08).
Source : FEMA P-751, 2009 NEHRP Recommended Seismic Provisions: Design Examples (2012), ch. 7 §7.4.2
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Poutre : Mpr haut (in-kip) | 7042 | 7042 |
| Poutre : VE (kip) | 58,1 | 58,1 |
| Poteau : Ve = 2 Mpr/lu (kip) | 241 | 243,5 |
| Nœud : Vj (kip) | 325,4 | 325,4 |
Couche A — les formulesConcordance ; poteau à 1,1 % du résultat PCA Column ; différences d'édition déclarées.
Couche B — la page§18.7.6 désormais calculé, égal au calcul à la main.
Constats : F81
32PS 92PS 92 : toutes les règles de 11.3Poutres et poteaux : zones critiques, cadres, pourcentages, sections, recouvrements.
Source : Règles PS 92, NF P 06-013 (CSTB, édition 2005) — le texte lui-même, aucun exemple chiffré publié trouvé
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Recouvrements (11.3.1.3) | +30 % / +50 % | ×1,30 / ×1,50 |
| lcrit poutre (11.3.4.1) | 1,5 d | 1,5 d |
| ρ0 poteau (11.3.5.2) | 1 % – 5 % | 1 % – 5 % |
| Sections minimales (11.3.3.1) | 25 cm | 25 cm |
Couche A — les formulesChaque règle appliquée concorde avec le texte ; deux lectures déclarées.
Couche B — la pageQuatre règles manquantes ajoutées.
33Eurocode 2Dalle pleine à deux sensPanneau 3,30 × 6,00 m (α = 0,55), h = 16 cm.
Source : Solution élastique de la plaque (série double de Navier, calculée à part) et le texte de 9.3.1
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| μx à α = 0,50 (Navier) | 0,09646 | 0,09646 |
| μy à α = 0,55 (Navier) | 0,23494 | 0,23494 |
| μx à α = 0,80 (Navier) | 0,05607 | 0,05607 |
| Écart maximal sur le tableau | — | 6 × 10⁻⁷ |
Couche A — les formulesLa série de Lévy de l'application et la série double de Navier à 6 × 10⁻⁷.
Couche B — la pageLa page au chiffre près contre le calcul à la main.
34MécaniquePage Portique : formules de KleinlogelPortique à une travée, 6 × 4 m, pieds encastrés ou articulés, charges latérales et verticales.
Source : A. Kleinlogel, Rahmenformeln — formules redémontrées par les rotations (slope-deflection)
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Encastré, H : M en pied (t·m) | 5,3448 | 5,3448 |
| Encastré, H : déplacement (mm) | 3,3525 | 3,3525 |
| Articulé, H : M en tête (t·m) | 10,000 | 10,000 |
| ACI, inerties §6.6.3.1.1 : M en pied (t·m) | 5,6452 | 5,6452 |
Couche A — les formulesExact avec des barres indéformables axialement ; à 0,73 % avec les vraies sections.
Couche B — la pageLe solveur est exact ; les défauts étaient dans ce que la page disait (F91-F96).
35MécaniqueCouche projet : la descente de chargesUne travée libre de 5,00 m sur appuis de 30 cm, g = 2,0, q = 1,5 t/m.
Source : Statique de l'aire tributaire d'une travée, d'axe en axe, sous la combinaison de chaque règlement
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| BAEL, service, appui A0 (t) | 9,275 | 9,275 |
| EC2, ultime, appui A0 (t) | 13,118 | 13,118 |
| ACI, ultime, appui A0 (t) | 12,720 | 12,720 |
Couche A — les formulesAu chiffre près sous les trois règlements, après les corrections.
Couche B — la pageProjets à règlements mêlés : chaque élément sous le sien.
36BAEL 91Flèche B.6.5 contre son propre textePoutre de 6,00 m, 25 × 50, 3 HA16, chaque grandeur refaite à la main.
Source : BAEL 91 révisé 99, B.6.5,1 à B.6.5,3 et Annexe E.1 — aucun exemple chiffré librement lisible
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| I0 (cm⁴) | 294165 | 294165 |
| Ei / Ev (MPa) | 32164 / 10721 | 32164 / 10721 |
| Δft (cm) | 1,8636 | 1,8636 |
| Limite (cm) | 1,100 | 1,100 |
Couche A — les formulesChaque grandeur refaite à la main concorde au dernier chiffre.
Couche B — la pageLe plancher de l'Annexe E.1 appliqué (F101).
Constats : F101
37BAEL 91Flèche d'une poutre continue à deux travéesDeux travées de 6,00 m, 25 × 55, G = 18, Q = 12 kN/m.
Source : B.6.5,2 et Annexes E.1-E.2, à la main, par la page Poutre
| Grandeur | Publié | RC-Structura |
|---|---|---|
| Moment sur appui, g (t·m) | −7,6235 | −7,6235 |
| σs, g + q (MPa) | 318,10 | 318,10 |
| Δft, formule (mm) | 8,48 | 8,48 |
| Limite (mm) | 11,0 | 11,0 |
Couche A — les formulesChaque grandeur, page contre main, au dernier chiffre.
Couche B — la pageLa flèche intégrée (3,98 mm) porte le verdict ; la formule est la valeur prudente.
Aucun constat.
Le journal des constats
Tout ce que la vérification a trouvé dans l'application, y compris ce qui la mettait du côté de l'insécurité. Chaque constat est corrigé, ou, quand il s'agit d'un point que la page ne calcule pas, dit dans la note de calcul.
| Réf. | Trouvé dans | Règlements | Genre | Constat, et ce qui a été fait | État |
|---|---|---|---|---|---|
| F1 | ex. 01 | ACI | Règle du texte | Cadres en rond lisse Ø8 sous l'ACI, qui exige des barres à haute adhérence (§20.2.1.1). | Corrigé |
| F2 | ex. 01 | ACI, EC2 | Règle du texte | L'ancrage sur appui de rive était vérifié par la règle du BAEL, quel que soit le règlement. ACI §9.7.3.8 et EC2 9.2.1.4 sont maintenant appliqués, chacun avec son coude. | Corrigé |
| F3 | ex. 01 | ACI | Côté insécurité | La tolérance de 3 % du bureau sur l'aire d'acier donnait φMn < Mu (−0,85 %). Sous l'ACI : aucune tolérance, et l'acier est revérifié au d réel. | Corrigé |
| F4 | ex. 01 | ACI | Règle du texte | Nuances 400 et 500 seulement : impossible d'entrer la Grade 420. Nuances 280 à 520, chaque règlement appliquant ses propres règles. | Corrigé |
| F5 | ex. 01 | tous | Autre | Pour certaines largeurs d'âme, la recherche de barres choisissait un lit qui ne tenait pas, puis refusait la poutre. | Corrigé |
| F6 | ex. 02 | tous | Côté insécurité | Flèche de console par la formule de section avec k = 1/4 quel que soit le chargement (exact : 1/3 sous charge en bout) : −25 %. k vient désormais du diagramme réel. | Corrigé |
| F7 | ex. 01 | ACI, EC2 | Règle du texte | Espacement des barres et des lits selon le BAEL sous tous les règlements. Chacun suit maintenant le sien (ACI §25.2, EC2 8.2). | Corrigé |
| F8 | ex. 01 | ACI, EC2 | Règle du texte | La page dimensionnait à d = 0,9 h partout (convention du tableur BAEL). Sous l'ACI et l'EC2 : flexion, tranchant, arrêts de barres et flèche au d réel des barres posées. | Corrigé |
| F9 | ex. 01 | ACI, EC2 | Règle du texte | Poteaux ACI et EC2 : espacement des barres et minimum de barres d'une section circulaire empruntés au BAEL ; des cages impossibles étaient admises. | Corrigé |
| F10 | ex. 01 | ACI, EC2 | Règle du texte | Le contrôle « enrobage ≥ diamètre » citait l'article du BAEL sous tous les règlements. | Corrigé |
| F11 | ex. 03 | ACI, EC2 | Trop prudent | L'ancrage de rive prenait l'effort tranchant de l'appui intermédiaire : « ancrage insuffisant » à tort. Chaque appui prend son propre effort. | Corrigé |
| F12 | ex. 03 | ACI, EC2 | Règle du texte | Caquot (méthode du BAEL) était la méthode par défaut sous l'ACI et l'EC2. La méthode suit maintenant le règlement : analyse élastique sous l'ACI et l'EC2. | Corrigé |
| F13 | ex. 03 | ACI | Côté insécurité | La combinaison ACI était choisie travée par travée (1,4 D sur la travée déchargée) : moment de travée −3,5 %. Chaque combinaison s'applique maintenant à toute la poutre. | Corrigé |
| F14 | ex. 03 | ACI, EC2 | Côté insécurité | La portée libre était analysée telle quelle sous tous les règlements : moments de travée −9,8 %. ACI entre axes, EC2 l_eff, dimensionnement au nu. | Corrigé |
| F15 | ex. 04 | tous | Côté insécurité | La largeur de table d'une poutre en T était prise telle que saisie, sans limite. Chaque règlement la borne désormais, et l'excès est dit. | Corrigé |
| F16 | ex. 05 | EC2 | Autre | Les cas (f) et (g) de la Figure 5.7 (longueur de flambement depuis les raideurs des nœuds) n'étaient pas proposés ; la flexion déviée (5.8.9) est ajoutée au passage. | Corrigé |
| F17 | ex. 05 | EC2 | Côté insécurité | Le coefficient C de 5.8.3.1 était calculé avec le même rm dans les deux plans : un plan élancé déclaré non élancé. | Corrigé |
| F18 | ex. 05 | EC2 | Autre | Certaines conditions d'appui de la Figure 5.7 faisaient échouer la note et le dessin. | Corrigé |
| F19 | ex. 05 | ACI | Côté insécurité | Le poteau ACI ne vérifiait qu'un plan, alors que la note disait l'autre vérifié. Les deux plans le sont maintenant, chacun séparément (§6.6.4.5.4). | Corrigé |
| F20 | ex. 05 | ACI | Autre | Le paragraphe de domaine de la note contredisait le calcul (amplification des moments). | Corrigé |
| F21 | ex. 06 | ACI | Côté insécurité | Poteau ACI dimensionné sur une section idéalisée, puis des barres posées sans vérification : 4 à 15 % de moment en moins, « vérifié ». Chaque disposition est maintenant contrôlée barre par barre. | Corrigé |
| F22 | ex. 07 | ACI | Côté insécurité | k = 0,65 / 0,8 proposés sous une citation ACI inexistante (valeurs de l'AISC). Sous l'ACI : k = 1,0 ou l'abaque d'alignement de la Fig. R6.2.5.1. | Corrigé |
| F23 | ex. 08 | EC2, ACI | Règle du texte | Le moment de travée des dalles suivait l'article A.8.2,32 du BAEL sous tous les règlements (+25 % sur une dalle isostatique). Statique sous l'EC2 et l'ACI. | Corrigé |
| F24 | ex. 08 | tous | Côté insécurité | Le champ « enrobage » était soustrait en entier de l'épaisseur : 4,4 % d'acier en moins. Il devient « distance à l'axe des barres (h − d) ». | Corrigé |
| F25 | ex. 08 | ACI, EC2 | Côté insécurité | La dalle analysait la portée saisie sous tous les règlements : −7 % de moment sous l'EC2. Portée libre + largeurs d'appui, portée du règlement. | Corrigé |
| F26 | ex. 08 | EC2 | Trou non dit | Trois règles de 9.3.1 ni appliquées ni dites (espacement en zone de moment maximal, acier d'encastrement partiel, moitié de l'acier jusqu'à l'appui). | Corrigé |
| F27 | ex. 09 | ACI | Trop prudent | Semelle ACI : 105 cm au lieu de 81 — §13.2.6.2 permet λs = 1 et Vc simplifié pour une semelle rigide sur sol. Appliqué : 80 cm. | Corrigé |
| F28 | ex. 09 | ACI, EC2 | Côté insécurité | Les deux nappes d'une semelle prenaient le même d, enrobage compté à l'axe : d surestimé jusqu'à 2,2 cm. Chaque nappe a désormais son d réel. | Corrigé |
| F29 | ex. 09 | ACI, EC2 | Règle du texte | Nappes de semelle posées selon les règles du BAEL sous les trois règlements. Chaque règlement a maintenant ses espacements et son ancrage. | Corrigé |
| F30 | ex. 09 | ACI | Trou non dit | Appui du poteau sur la semelle (§22.8.3.2) et attentes (§16.3.4.1) ni vérifiés ni dits. Vérifiés. | Corrigé |
| F31 | ex. 09 | tous | Trou non dit | Rien ne disait que la contrainte du sol saisie doit être la contrainte NETTE. L'infobulle et la note le disent. | Dit dans la note |
| F32 | ex. 09 | ACI | Côté insécurité | Coquille de l'ACI 318M-25 §25.4.3.1(a) (21 au lieu de 4,2) : crochets cinq fois trop courts. 4,2 retenu, avec le raisonnement. | Corrigé |
| F33 | ex. 10 | EC2 | Trop prudent | Hauteur de semelle EC2 tirée d'une règle du DTU 13.12 (BAEL) : 70 cm au lieu de 50. Recherchée désormais par les vérifications d'effort tranchant de l'EC2. | Corrigé |
| F34 | ex. 10 | EC2 | Côté insécurité | L'effort tranchant (6.2.2) d'une semelle EC2 n'était pas vérifié — c'est lui qui gouverne l'exemple. | Corrigé |
| F35 | ex. 11 | ACI | Côté insécurité | Dalle ACI continue calculée comme un panneau isolé, sans charges alternées : −36 % en travée intérieure. Méthode simplifiée §6.5 ajoutée. | Corrigé |
| F36 | ex. 11 | ACI | Règle du texte | Espacement des barres de dalle limité à 450 mm sans le contrôle de fissuration §24.3.2 (300 mm ici). | Corrigé |
| F37 | ex. 12 | ACI | Côté insécurité | Portique équivalent : 75 % du moment négatif à la bande sur poteau aux appuis de rive, au lieu de 100 %. | Corrigé |
| F38 | ex. 12 | ACI | Règle du texte | Espacement des barres d'une dalle à deux sens à 3h au lieu de 2h (§8.7.2.2). | Corrigé |
| F39 | ex. 12 | ACI | Côté insécurité | Bandes dimensionnées à d = 0,9 h sans le dire (+9,6 % sur d). Distance à l'axe des barres saisie, et f'c propre aux poteaux. | Corrigé |
| F40 | ex. 12 | ACI | Règle du texte | Moments lus à l'axe des poteaux et charges alternées jamais examinées. Moments au nu ; règle L ≤ 0,75 D et cas de §6.4.3.3. | Corrigé |
| F41 | ex. 12 | ACI | Trou non dit | Effort tranchant unidirectionnel non vérifié, et non dit. Vérifié. | Corrigé |
| F42 | ex. 12 | ACI | Trou non dit | Poinçonnement (cisaillement bidirectionnel) — souvent déterminant pour une dalle plane — ni vérifié ni dit. Vérifié à chaque poteau. | Corrigé |
| F43 | ex. 12 | ACI | Règle du texte | Éléments prismatiques au lieu des zones raidies de la méthode (§8.11.3-4). Construites ; facteurs PCA retrouvés à 0,1 %. | Corrigé |
| F44 | ex. 13 | BAEL | Côté insécurité | Au-delà de λ = 35, toutes les barres étaient comptées, alors que B.8.4,1 ne retient que celles qui raidissent le petit côté. | Corrigé |
| F45 | ex. 13 | BAEL | Autre | La recherche de barres remplissait d'abord les petites faces : 16 HA14 au lieu de 8 HA20. | Corrigé |
| F46 | ex. 13 | BAEL | Règle du texte | La tolérance de 3 % faisait refuser par la page son propre poteau. Aucune tolérance sous B.8.4,1. | Corrigé |
| F47 | ex. 14 | BAEL | Règle du texte | Coudes des barres HA au rayon minimal 3 Ø, sans le contrôle d'écrasement du béton de A.6.1,252. Appliqué, dessiné et commandé. | Corrigé |
| F48 | ex. 14 | tous | Règle du texte | Crochets de semelle dessinés au format BAEL sous les trois règlements. Chaque règlement a son crochet, et son encombrement est contrôlé. | Corrigé |
| F49 | ex. 14 | BAEL | Règle du texte | La règle d'ancrage des semelles comparait la longueur de scellement d'un Ø12, quelles que soient les barres. | Corrigé |
| F50 | ex. 15 | BAEL | Côté insécurité | Caquot n'essayait pas « deux travées adjacentes chargées » : effort tranchant −4 %, réaction d'appui −7,4 %. Tous les cas utiles essayés. | Corrigé |
| F51 | ex. 15 | tous | Côté insécurité | Chapeaux arrêtés sur un seul cas de charge au lieu de l'enveloppe ; acier supérieur continu non dimensionné. Enveloppe complète, travée par travée. | Corrigé |
| F52 | ex. 16 | BAEL | Côté insécurité | Semelle BAEL : σs saisie à 347 MPa sans lien avec l'acier du projet (−43 % d'acier en FeE280). σs = fe/γs du projet. | Corrigé |
| F53 | ex. 17 | BAEL | Côté insécurité | Moments sur les petits côtés d'un panneau pris en fraction de Moy : nuls sous α = 0,557, donc pas de chapeaux. Fraction de Mox. | Corrigé |
| F54 | ex. 18 | BAEL | Côté insécurité | k = 1 toujours dans A.5.1,23 ; une reprise de bétonnage (k = 0) était impossible à déclarer : 2,3 fois trop peu de cadres. Option ajoutée. | Corrigé |
| F55 | ex. 19 | BAEL | Trop prudent | Arrêts de barres avec une longueur d'ancrage entière en plus (règle de l'EC2) : le second lit courait sur toute la portée. Épure d'arrêt du BAEL. | Corrigé |
| F56 | ex. 19 | BAEL | Côté insécurité | L'ancrage sur appui de rive comptait tout l'acier de la travée, même un lit arrêté avant. Seules les barres qui atteignent l'appui. | Corrigé |
| F57 | ex. 19 | BAEL | Trou non dit | Bielle d'about, bielles et compression sur appui intermédiaire (A.5.1,3) ni vérifiées ni dites. Vérifiées. | Corrigé |
| F58 | ex. 20 | BAEL | Côté insécurité | Fissuration préjudiciable : l'acier ELU était posé, avec un simple avertissement à l'ELS (259 MPa pour 210). Dimensionnement à l'ELS. | Corrigé |
| F59 | ex. 20 | BAEL | Côté insécurité | Moment de service des dalles pris à Mu/1,4 au lieu de Mu × ps/pu. | Corrigé |
| F60 | ex. 21 | BAEL | Trou non dit | Poteau en flexion composée calculé à l'ELU seul, sans le dire. La note dit maintenant que l'ELS n'est pas vérifié. | Dit dans la note |
| F61 | ex. 21 | tous | Trou non dit | La torsion n'existe dans aucune page, et la page Poutre ne le disait pas. Elle le dit, sous chaque règlement. | Dit dans la note |
| F62 | ex. 22 | ACI, EC2 | Trou non dit | La bielle refusée au d réel n'apparaissait nulle part (observations et tableau restaient ceux de 0,9 h). | Corrigé |
| F63 | ex. 22 | EC2 | Autre | Tableau 7.3N lu avec la distance libre en cm au lieu de l'entraxe en mm : contrôle toujours satisfait. | Corrigé |
| F64 | ex. 22 | EC2 | Côté insécurité | Contraintes de service EC2 dix fois trop faibles (erreur d'unité) : 7.2 et 7.3.3 ne pouvaient rien refuser. | Corrigé |
| F65 | ex. 23 | EC2 | Trop prudent | Tableaux 7.2N/7.3N lus sous la combinaison caractéristique au lieu de la quasi-permanente. | Corrigé |
| F66 | ex. 23 | EC2 | Trou non dit | 7.2 et 7.3.3 vérifiés en travée seulement, pas sur appuis ; la note disait même 7.2 et 7.3 non couverts. Vérifiés partout. | Corrigé |
| F67 | ex. 23 | ACI, EC2 | Côté insécurité | Redistribution appliquée aux moments déjà lus au nu, et à l'encastrement d'une console : travées −1,6 et −2,2 %. | Corrigé |
| F68 | ex. 24 | EC2 | Côté insécurité | Imperfections placées dans le plan déjà chargé : la combinaison la plus défavorable de 5.8.9 jamais examinée ((5.39) = 1,42). Les deux répartitions sont essayées. | Corrigé |
| F69 | ex. 26 | EC2 | Autre | La recherche de barres s'arrêtait au premier diamètre dépassant As,max, sans essayer plus de barres plus fines. | Corrigé |
| F70 | ex. 27 | EC2 | Côté insécurité | Effort tranchant de dalle EC2 = p l/2 à tous les appuis, sans l'effet des moments d'appui. Chaque appui avec son effort et son acier tendu. | Corrigé |
| F71 | ex. 29 | tous | Côté insécurité | Le dessin posait les barres de montage de la première travée sur toute la poutre, alors que chaque travée comptait les siennes. | Corrigé |
| F72 | ex. 29 | tous | Côté insécurité | Même défaut sur le NOMBRE de barres de montage, entre travées de largeurs différentes. Corrigé et dit. | Corrigé |
| F73 | ex. 30 | EC8 | Côté insécurité | Confinement (5.15) calculé sur le grand côté au lieu du petit : 0,065 au lieu de 0,086. | Corrigé |
| F74 | ex. 30 | EC8 | Trop prudent | Espacement en zone critique multiplié par le diamètre du cadre au lieu de celui des barres : contrôle impossible à satisfaire. | Corrigé |
| F75 | ex. 30 | EC8 | Trou non dit | Barres maintenues à 200 mm au plus (§5.4.3.2.2(11)b) : la constante existait, rien ne la lisait. | Corrigé |
| F76 | ex. 30 | EC8 | Autre | La note disait l'EN 1998-1 non couvert juste après l'avoir vérifié, et taisait ses simplifications. | Corrigé |
| F77 | ex. 30 | EC8 | Trou non dit | μφ et §5.6.2.2 (diamètre des barres de poutre traversant un nœud) ni faits ni dits. Dits. | Dit dans la note |
| F78 | ex. 30 | EC8 | Règle du texte | L'EN 1998-1 était seulement contrôlé : la page déclarait son propre poteau non vérifié. Elle le dimensionne désormais (14 T14, T6 à 10 cm). | Corrigé |
| F79 | ex. 30 | EC8 | Règle du texte | Effort tranchant de capacité comparé au béton seul, cadres laissés à l'ingénieur. Les cadres le reprennent. | Corrigé |
| F80 | ex. 30 | EC8, ACI, PS 92 | Trou non dit | Aucun mode parasismique de la page Poutre ne disait que seules les combinaisons gravitaires sont calculées. Dit dans chacun. | Dit dans la note |
| F81 | ex. 31 | ACI | Trou non dit | §18.7.6 (effort de capacité des poteaux de portique spécial) exclu à tort : il se calcule depuis les moments probables du poteau lui-même. Fait. | Corrigé |
| F82 | ex. 32 | PS 92 | Trou non dit | Volume de 0,8 % d'armatures transversales en zone critique des poteaux (11.3.5.3) ni appliqué ni dit. | Corrigé |
| F83 | ex. 32 | PS 92 | Trou non dit | Sections minimales de 11.3.3.1 non vérifiées : une poutre de 20 cm passait. | Corrigé |
| F84 | ex. 32 | PS 92 | Trou non dit | Pourcentage minimal de 11.3.4.2 (1,4/fe) ni appliqué ni dit. | Corrigé |
| F85 | ex. 32 | PS 92 | Trou non dit | Le quart de l'acier d'extrémité sur toute la longueur (11.3.4.2) non vérifié. | Corrigé |
| F86 | ex. 33 | EC2 | Règle du texte | Dalle EC2 à deux sens : coefficients empruntés au tableau du BAEL (arrondis, et My = 0 entre α = 0,50 et 0,60). Solution élastique de la plaque elle-même. | Corrigé |
| F87 | ex. 33 | BAEL | Côté insécurité | Entre α = 0,557 et 0,60, μy laissé au plancher 1/4 : jusqu'à 18 % d'acier en moins dans le grand sens. | Corrigé |
| F88 | ex. 33 | EC2 | Trou non dit | Armatures d'angle (9.3.1.3) non mentionnées, alors que la solution suppose les angles retenus. Dit. | Dit dans la note |
| F89 | ex. 33 | BAEL, EC2 | Côté insécurité | Le lit du grand sens, posé sur l'autre, était dimensionné au même d. d − 1 cm, dit dans la note. | Corrigé |
| F90 | ex. 33 | tous | Autre | Deux défauts de traduction dans la note anglaise de la dalle. | Corrigé |
| F91 | ex. 34 | ACI, EC2 | Règle du texte | La page Portique disait « aucun règlement n'intervient », alors que l'ACI règle l'analyse elle-même (inerties de §6.6.3.1.1). | Corrigé |
| F92 | ex. 34 | tous | Trou non dit | Rien ne disait que le portique résout UN cas de charge, sans poids propre des éléments. Dit. | Dit dans la note |
| F93 | ex. 34 | tous | Autre | Hauteurs d'étage décrites comme « hauteur libre » alors qu'elles sont d'axe en axe. | Corrigé |
| F94 | ex. 34 | tous | Autre | Moment maximal échantillonné en 21 points (0,11 % de moins). Point d'effort tranchant nul trouvé exactement. | Corrigé |
| F95 | ex. 34 | tous | Autre | La note n'imprimait ni efforts tranchants, ni réactions, ni conventions de signe. | Corrigé |
| F96 | ex. 34 | tous | Règle du texte | Imperfections géométriques (EC2 5.2) ni appliquées ni dites. La page Portique a désormais son règlement, et applique les règles d'analyse de chacun. | Corrigé |
| F97 | ex. 35 | BAEL surtout | Côté insécurité | Descente de charges : la charge posée sur le poteau lui-même manquait aux réactions (≈ 4 %). | Corrigé |
| F98 | ex. 35 | tous | Règle du texte | Des réactions de règlements différents étaient additionnées sous un même poteau. Un tel poteau est maintenant marqué NON VALIDE. | Corrigé |
| F99 | ex. 35 | tous | Règle du texte | La descente rechargeait chaque élément sous le règlement de l'élément affiché. Chacun sous le sien. | Corrigé |
| F100 | ex. 35 | tous | Trou non dit | Une poutre qui ne calculait pas ne contribuait à rien, sans le dire. Elle est nommée, et ses poteaux marqués INCOMPLETS. | Corrigé |
| F101 | ex. 36 | BAEL | Côté insécurité | Plancher de l'Annexe E.1 pour M dans la formule de flèche (B.6.5,2) non appliqué. | Corrigé |